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錨固解決方案
中華國夷易近共以及國行業(yè)規(guī)范
混 凝 土 結(jié) 構(gòu) 后 錨 固 技 術(shù) 規(guī) 程
Technical Specification for Post-installed Fastenings in
Concrete Structures
JGJ145－2004
1
前 言
依據(jù)建樹部建標[1998]58 號文的要求，規(guī)程方式組經(jīng)寬泛審核鉆研，認真總結(jié)
工程事實履歷，參考無關(guān)國內(nèi)規(guī)范以及外洋先進規(guī)范，并在寬泛收羅意見根基上，制
定了本規(guī)程。
本規(guī)程的主要技術(shù)內(nèi)容是：總則，術(shù)語以及符號，資料，妄想根基規(guī)定，錨固連
接內(nèi)力合成，承載能耐極限狀態(tài)合計，錨固抗震妄想，結(jié)構(gòu)措施，錨固施工與驗收
及錨固承載力現(xiàn)場魔難方式。
本規(guī)程由建樹部修筑工程規(guī)范技術(shù)歸口單元中國修筑迷信鉆研院歸口打點，授
權(quán)由主編單元負責具體批注。
本規(guī)程主編單元是：中國修筑迷信鉆研院(地址：北京市北三環(huán)東路 30 號；郵
政編碼：100013)。
本規(guī)程退出單元是：中科院大連化物所，河南省修筑迷信鉆研院，慧魚（太倉）
修筑錨栓有限公司，喜利患上（中國）有限公司。
本規(guī)程主要起草人是：萬墨林、韓繼云、邸小壇、賀曼羅、吳金虎、王稚、蕭
雯。
目 次
1 總則
2 術(shù)語與符號
3 資料
3.1 混凝土基材
3.2 錨栓
3.3 錨固膠
4 妄想根基規(guī)定
4.1 錨栓分類及適用畛域
4.2 錨固妄想原則
5 錨固銜接內(nèi)力合成
5.1 艱深規(guī)定
5.2 群錨受拉內(nèi)力合計
5.3 群錨受剪內(nèi)力合計
6 承載能耐極限狀態(tài)合計
6.1 受拉承載力合計
6.2 受剪承載力合計
6.3 拉剪復(fù)合受力承載力合計
7 錨固抗震妄想
8 結(jié)構(gòu)措施
9 錨固施工與驗收
9.1 根基要求
9.2 錨孔
9.3 錨栓的裝置與錨固
9.4 錨固品質(zhì)魔難與驗收
附錄 A 錨固承載力現(xiàn)場魔難方式
本規(guī)程用詞用語詮釋
條文詮釋
1 總 則
1.0.1 為使混凝土結(jié)構(gòu)后錨固銜接妄想與施工做到技術(shù)先進、牢靠堅貞、經(jīng)濟公平，
擬訂本規(guī)程。
1.0.2 本規(guī)程適用于被銜接件以艱深混凝土為基材的后錨固銜接妄想、施工與驗
收，不適用以砌體或者輕混凝土為基材的錨固。
1.0.3 后錨固銜接妄想應(yīng)思考被銜接結(jié)構(gòu)的規(guī)范(結(jié)構(gòu)構(gòu)件與非結(jié)構(gòu)構(gòu)件)、錨栓受
力狀態(tài)(受拉、受壓、受彎、受剪、及其組合)、荷載規(guī)范及錨固銜接的牢靠品級(重
要與艱深)等因素的綜合影響。
1.0.4 后錨固銜接妄想、施工與驗收，除知足本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)適宜******現(xiàn)行
的無關(guān)欺壓性規(guī)范的規(guī)定。
2 術(shù)語以及符號
2.1 術(shù)語
2.1.1 后錨固 Post-installed fastenings
經(jīng)由相干技術(shù)伎倆在既有混凝土結(jié)構(gòu)上的錨固。
2.1.2 錨栓 Anchor
將被銜接件錨固到混凝土基材上的錨固組件。
2.1.3 縮短型錨栓 Expansion anchors
運用縮短件擠壓錨孔孔壁組成錨固浸染的錨栓（圖 2.1.3-1，圖 2.1.3-2）。
2.1.4 擴孔型錨栓 Undercut anchors
經(jīng)由錨孔底部擴孔與錨栓縮短件之間的鎖鍵組成錨固浸染的錨栓（圖 2.1.4）。
2.1.5 化學植筋 Bonded rebars
以化學粘結(jié)劑—錨固膠，將帶肋鋼筋及長螺桿等膠結(jié)牢靠于混凝土基材錨孔中
的一種后錨固生根鋼筋（圖 2.1.5）。
圖 2.1.5 化學植筋 2.1.6 基材 Base material
承載錨栓的母體結(jié)構(gòu)資料，本規(guī)程指混凝土。
2.1.7 群錨 Anchor group
配合使命的多個錨栓。
2.1.8 被銜接件 Fixture
被錨固到混凝土基材上的物件。
2.1.9 錨板 Anchor plate
錨固到混凝土基材上的鋼板。
2.1.10 破損模式 Failure mode
荷載下錨固銜接的破損方式。
2.1.11 錨栓破損 Anchur failure
在了解特殊倒錐錨栓的過程我們知道，它是結(jié)合了普通化學錨栓和后擴底錨栓的優(yōu)點而成的。一方面通過化學膠粘劑保證錨栓與混凝土體的連接強度，另一方面又通過倒錐體與混凝土機械鎖鍵保證錨栓與混凝土體的連接強度，具備較好的抗震性能，還具有耐酸堿、耐低溫、耐水漬、耐老化等特點。
錨栓或者植筋自身鋼材被拉斷、剪壞或者復(fù)合受力破損方式（圖 2.1.11）。
圖 2.1.11 錨栓鋼材破損
2.1.12 混凝土錐體破損 Concrete cone failure
錨栓受拉時混凝土基材組成以錨栓為中間的倒錐體破損方式（圖 2.1.12）。
圖 2.1.12 混凝土錐體受拉破損
2.1.13 攪渾型破損 Combinaiton failure
化學植筋受拉時組成以基材外表混凝土錐體及深部粘結(jié)插入之組合破損方式
(圖 2.1.13)。
圖 2.1.13 攪渾型受拉破損
2.1.14 混凝土邊緣破損 Concrete edge failure
基材邊緣受剪時組成以錨栓軸為極點的混凝土楔形體破損方式（圖 2.1.14）。
圖 2.1.14 混凝土邊緣楔形體受剪破損
2.1.15 剪撬破損 Pryout failure
中間受剪時基材混凝土沿反偏差被錨栓撬壞（圖 2.1.15）。
圖 2.1.15 基材剪撬破損
2.1.16 劈裂破損 Splitting failure
基材混凝土因錨栓縮短擠壓力而沿錨栓軸線或者多少多錨栓軸線連線之開裂破損形
式（圖 2.1.16）。
圖 2.1.16 基材劈裂破損
2.1.17 插入破損 Pull-out failure
拉力浸染下錨栓部份從錨孔中被拉出的破損方式（圖 2.1.17）。
2.1.18 穿出破損 Pull-through faliure
拉力浸染下錨栓縮短錐從套筒中被拉出而縮短套仍留在錨孔中的破損方式（圖
2.1.18）。
圖 2.1.17 機械錨栓部份插入 圖 2.1.18 機械錨栓穿出破損
2.1.19 膠筋界面破損 Steel/adhesive interface failure
化學植筋或者粘結(jié)型錨栓受拉時，沿膠粘劑與鋼筋界面之插入破損方式（圖
2.1.19）。
2.1.20 膠混界面破損 Adhesive/concrete interface failure
化學植筋受拉時，沿膠粘劑與混凝土孔壁界面之插入破損方式（圖 2.1.20）。
圖 2.1.19 化學植筋沿膠筋界面插入 圖 2.1.20 化學植筋沿膠混界面插入
2.1.21 妄想運用年限 Design working life
妄想規(guī)定的錨固件或者結(jié)構(gòu)構(gòu)件不需妨礙大修即可按其預(yù)約指標運用的光陰。
2.2 符 號
2.2.1 浸染與抗力
Ｍ──彎矩；
Ｎ──軸向力；
R──承載力；
S──浸染效應(yīng)；
T——扭矩；
Ｖ──剪力；
NSd──拉力妄想值；
VSd──剪力妄想值； gsdN ──群錨受拉區(qū)總拉力妄想值；
gsdV ──群錨總剪力妄想值；
hsdN ──群錨中受力 大錨栓的拉力妄想值；
hsdV ──群錨中受力 大錨栓的剪力妄想值；
NRk,s──錨栓受拉承載力規(guī)范值；
NRd,s──錨栓受拉承載力妄想值；
VRk,s──錨栓受剪承載力規(guī)范值；
VRd,s──錨栓受剪承載力妄想值；
NRk,c──混凝土錐體受拉破損承載力規(guī)范值；
NRd,c──混凝土錐體受拉破損承載力妄想值；
NRk,sp──混凝土劈裂破損受拉承載力規(guī)范值；
NRd,sp──混凝土劈裂破損受拉承載力妄想值；
NRk,p──錨栓插入破損受拉承載力規(guī)范值；
NRd,p──錨栓插入破損受拉承載力妄想值；
Tinst──按規(guī)定裝置，施加于錨栓的扭矩；
Ninst──按規(guī)定裝置，施加于錨栓的響應(yīng)的預(yù)緊力；
VRk,c──混凝土楔形體受剪破損承載力規(guī)范值；
VRd,c──混凝土楔形體受剪破損承載力妄想值；
VRk,.cp──混凝土剪撬破損承載力規(guī)范值。
VRd,.cp──混凝土剪撬破損承載力妄想值。
2.2.2 資料強度
fyk──錨栓屈服強度規(guī)范值；
fstk──錨栓極限抗拉強度規(guī)范值；
fcu,k──混凝土立方體抗壓強度規(guī)范值。
2.2.3 多少多特色值（圖 2.2.3）
As,Wel──錨栓應(yīng)力截面面積以及截面抵抗矩；
a ──對于立受力偏差群錨與群錨毗鄰的外部錨栓之間的距離；
b ──混凝土基材寬度；
c、c一、c2──錨栓與混凝土基材邊緣的距離；
ccr,N──混凝土事實錐體受拉破損的錨栓臨界邊距；
cmin──不發(fā)生裝置造成的混凝土劈裂破損的錨栓邊距 小值；
d──錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑；
d0、D──錨孔直徑；
du──擴孔直徑；
df──錨板鉆孔直徑；
dnom──錨栓外徑；
h──混凝土基材厚度；
ho──鉆孔深度；
h1──鉆孔底尖端深度；
hef──錨栓實用錨固深度；
hmin──不發(fā)生裝置造成的混凝土劈裂破損的混凝土基材厚度 小值；
hnom──錨栓埋置深度；
s、s一、s2──錨栓之間的距離；
scr,N──混凝土事實錐體受拉破損的錨栓臨界間距；
smin──不發(fā)生裝置造成的混凝土劈裂破損的錨栓間距 小值；
tfix──被銜接件厚度或者錨板厚度； 0
Nc,A ──單根錨栓受拉，混凝土破損事實錐體投影面面積；
Ac,N──混凝土破損合計錐體投影面面積； 0
Vc,A ──單根錨栓受剪混凝土破損事實楔形體在側(cè)向的投影面面積；
Ac,V──混凝土破損合計楔形體在側(cè)向的投影面面積；
lf──剪切荷載下，錨栓的合計長度。
2.2.4 分項系數(shù)及合計系數(shù)
Aγ ──錨固緊張性系數(shù)；
*Rγ ──錨固承載力分項系數(shù)；
ψα,V──角度對于受剪承載力的影響系數(shù)；
ψec,N──荷載公平對于受拉承載力的影響系數(shù)；
ψec,V──荷載公平對于受剪承載力的影響系數(shù)；
ψh,V──邊距與混凝土基材厚度比對于受剪承載力的影響系數(shù)；
ψre,N──表層混凝土因密集配筋的剝離浸染對于受拉承載力的影響系數(shù)；
ψs,N──邊距 c 對于受拉承載力的影響系數(shù)；
ψs,V──邊距 c 對于受剪承載力的影響系數(shù)；
ψucr,N──未裂混凝土對于受拉承載力的普及系數(shù);
ψucr,V──未裂混凝土對于受剪承載力的普及系數(shù)。
3 資料
3.1 混凝土基材
3.1.1 混凝土基材應(yīng)堅貞，且具備較概況量，能擔當對于被銜接件的錨固以及全副附加
荷載。
3.1.2 風化混凝土、嚴正裂損混凝土、不密實混凝土、結(jié)構(gòu)抹灰層、拆穿層等，均
不患上作為錨固基材。
3.1.3 基材混凝土強度品級不應(yīng)低于 C20?；幕炷翉姸戎笜思皬椥阅Ａ咳≈祽?yīng)
依據(jù)現(xiàn)場實測服從按現(xiàn)行******規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)妄想規(guī)范》GB50010 判斷。
3.2 錨栓
3.2.1 混凝土結(jié)構(gòu)所用錨栓的材質(zhì)可為碳素鋼、不銹鋼或者合金鋼，應(yīng)依據(jù)情景條件
的差距及持久性要求的區(qū)別，選用響應(yīng)的種類。錨栓的功能應(yīng)適宜中華國夷易近共以及國
修筑工業(yè)行業(yè)規(guī)范《混凝土用縮短型、擴孔型修筑錨栓》的相干規(guī)定。
3.2.2 碳素鋼以及合金鋼錨栓的功能品級應(yīng)按所用鋼材的抗拉強度規(guī)范值 fstk及屈強比
fyk/ fstk 判斷，響應(yīng)的功能指標應(yīng)按表 3.2.2 接管。
表 3.2.2 碳素鋼及合金鋼錨栓的功能指標
功能品級 3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 抗拉強度規(guī)范值 fstk (MPa) 300 400 500 600 800
屈服強度規(guī)范值 fyk 或者 fs0.2k（MPa）180 240 320 300 400 480 640
伸長率 5δ (%) 25 22 14 20 10 8 12
注：材質(zhì)功能品級 3.6 呈現(xiàn)：fstk=300(MPa)，fyk/fstk=0.6。
3.2.3 不銹鋼錨栓的功能品級應(yīng)按所用鋼材的抗拉強度規(guī)范值 stkf 及屈服強度規(guī)范值
ykf 判斷，響應(yīng)的功能指標應(yīng)按表 3.2.3 接管。
表 3.2.3 不銹鋼（奧氏體 421 AAA 、、 ）錨栓的功能指標
功能品級 螺紋直徑(妹妹) 抗拉強度規(guī)范值
stkf (MPa) 屈服強度規(guī)范值
ykf (MPa) 伸長值
δ 50 ≤39 500 210 0.6d 70 ≤20 700 450 0.4d 80 ≤20 800 600 0.3d
注：錨栓伸長量δ 按 GB3098.6-86 規(guī)范 7.1.3 條方式測定。
3.2.4 化學植筋的鋼筋及螺桿，應(yīng)接管 HRB400 級以及 HRB335 級帶肋鋼筋及 Q235 以及
Q345 鋼螺桿。鋼筋的強度指標按現(xiàn)行******規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)妄想規(guī)范》GB50010
規(guī)定接管。
3.2.5 錨栓彈性模量可取 Es=2.0×105MPa。
3.3 錨固膠
3.3.1 化學植筋所用錨固膠的錨固功能應(yīng)經(jīng)由特意的試驗判斷。對于獲準運用的錨固
膠，除詮釋書規(guī)定可能摻入定量的拌合劑(填料)外，現(xiàn)場施工中不宜輕易削減摻料。
3.3.2 錨固膠按運用形態(tài)的區(qū)別分為管裝式、機械注入式以及現(xiàn)場配制式（圖 3.3.2），
應(yīng)依據(jù)運用工具的特色以及現(xiàn)場條件公平選用。
3.3.3 環(huán)氧基錨固膠的功能指標應(yīng)知足表 3.3.3 的要求。
表 3.3.3 環(huán)氧基錨固膠功能指標
項 目 性 能 指 標 試驗方式
物理功能 粘度（25℃）4500～75000mpa.s，裝置溫度在-5℃～40℃內(nèi)能個別固化，固化光陰可調(diào)
《 膠 粘 劑 粘 度 測 定 方 法 》
GB2794-81
膠體強度及
變形功能
抗壓強度規(guī)范值 fbc,k≥60N/妹妹2 抗拉強度規(guī)范值 fbt,k≥18 N/妹妹2 受拉彈性模量 E≥5.2×103 N/妹妹2
受拉極限變形εu≥0.01
《塑料縮短試驗方式》GB1041-79
《塑料拉伸試驗方式》GB1040-79
鋼一鋼 粘結(jié)強度
抗剪強度規(guī)范值 fbv,k≥14 N/妹妹2
抗拉強度規(guī)范值 fbt,k≥20 N/妹妹2
不屈均扯離強度規(guī)范值 fbp,k≥20 kN/m
《膠粘劑拉伸剪切強度測定方
法》GB7124-86
《膠粘劑拉伸強度試驗方式》
GB6329-86
《金屬粘接不屈均扯離強度試驗
方式》HB5166
鋼一混凝土 粘結(jié)強度
鋼—混凝土的粘結(jié)抗拉，其破損應(yīng)
發(fā)生在混凝土中，不應(yīng)承發(fā)生在膠
層
用帶拉桿之50×50×5鋼塊兩塊，
軸對于稱粘貼于 70×70×50 之 C50
混凝土塊大面，固化后妨礙拉伸
試驗
耐溫功能 -45℃～80℃瞬態(tài)溫度下及-35℃～60℃穩(wěn)態(tài)溫度下，fbv,k≥14MPa GB7124-86
凍融功能 在-25℃～25℃畛域內(nèi)，蒙受 50 次凍融循環(huán)后，fbv,k≥14MPa
GB7124-86
耐老化 功能
家養(yǎng)老化試驗≥ 3000h ， fbv,k ≥14MPa
GB7124-86 及《色漆以及清漆—家養(yǎng)
天氣老化以及家養(yǎng)輻射披露—濾過
的氚弧射》GB/T4865-1997
4 妄想根基規(guī)定
4.1 錨栓分類及適用畛域
4.1.1 錨栓按使命道理及結(jié)構(gòu)的區(qū)別可分為縮短型錨栓、擴孔型錨栓、化學植筋及
此外規(guī)范錨栓。種種錨栓的選用除思考錨栓自身功能差距外，尚應(yīng)思考基材性狀、
錨固銜接的受力性子、被銜接結(jié)構(gòu)規(guī)范、有無抗震布防要求等因素的綜合影響。
4.1.2 縮短型錨栓、擴孔型錨栓、化學植筋可用作非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固銜接，也可
用作受壓、中間受剪（c≥10hef）、壓剪組合之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固銜接。種種錨栓的
特許適用以及限度畛域，應(yīng)知足 4.1.3 條~4.1.4 條無關(guān)規(guī)定。
注：非結(jié)構(gòu)構(gòu)件包羅修筑非結(jié)構(gòu)構(gòu)件（如圍護外墻、隔墻、幕墻、吊頂、廣告牌、儲物柜
架等）及修筑附屬機電配置裝備部署的支架（如電梯，照明以及應(yīng)急電源，通信配置裝備部署，管道系統(tǒng)，采弛緩
空調(diào)系統(tǒng)，煙火監(jiān)測以及消防系統(tǒng)，專用天線等）等。
4.1.3 縮短型錨栓以及擴孔型錨栓不患上用于受拉、邊緣受剪（C <10hef）、拉剪復(fù)合
受力的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及性命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固銜接。
4.1.4 知足錨固深度要求的化學植筋及螺桿（圖 2.1.5），可應(yīng)于抗震布防烈度≤8 度
之受拉、邊緣受剪、拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的后錨固銜接。
4.2 錨固妄想原則
4.2.1 本規(guī)程接管以試驗鉆研數(shù)據(jù)以及工程履歷為依據(jù)，以分項系數(shù)為表白方式的極
限狀態(tài)妄想方式。
4.2.2 后錨固銜接妄想所接管的妄想運用年限應(yīng)與全部被銜接結(jié)構(gòu)的妄想運用年限
不同。
4.2.3 依據(jù)錨固銜接破損服從的嚴正水平，后錨固銜接散漫為二個牢靠品級。混凝土
結(jié)構(gòu)后錨固銜接妄想，應(yīng)按表 4.2.3 的規(guī)定，接管響應(yīng)的牢靠品級，但不應(yīng)低于被
銜接結(jié)構(gòu)的牢靠品級。
表 4.2.3 錨固銜接牢靠品級
牢靠品級 破損服從 錨固規(guī)范
一級
二級
很嚴正
嚴 重
緊張的錨固
艱深的錨固
4.2.4 后錨固銜接承載力應(yīng)接管如下妄想表白式妨礙驗算：
無地震浸染組合 sAγ ≤ R (4.2.4-1)
有地震浸染組合 ERγkRS ≤ (4.2.4-2)
Rk γRR = (4.2.4-3)
式中 Aγ ─錨固銜接緊張性系數(shù)，對于一級、二級的錨固牢靠品級，分說取 1.二、
1.1；且 Aγ ≥ 0γ ， 0γ 為被銜接結(jié)構(gòu)的緊張性系數(shù)；
S─錨固銜接荷載效應(yīng)組合妄想值，按現(xiàn)行******規(guī)范《修筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)
范》GB50009 以及《修筑抗震妄想規(guī)范》GB50011 的規(guī)定妨礙合計；
R─錨固承載力妄想值；
kR ─錨固承載力規(guī)范值；
k─地震浸染下錨固承載力著落系數(shù)；
REγ ─錨固承載力抗震調(diào)整系數(shù)；
Rγ ─錨固承載力分項系數(shù)。
公式（4.2.4-1）中的 sAγ ，在本規(guī)程各章中用內(nèi)力妄想值（N、M、V）呈現(xiàn)。
4.2.5 后錨固銜接妄想，應(yīng)依據(jù)被銜接結(jié)構(gòu)規(guī)范、錨固銜負責力性子及錨栓規(guī)范的
區(qū)別，對于其破損型態(tài)加以操作。對于受拉、邊緣受剪、拉剪組合之結(jié)構(gòu)構(gòu)件及性命線
工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固銜接，應(yīng)操作為錨栓或者植筋鋼材破損，不應(yīng)操作為混凝土基
材破損；對于縮短型錨栓及擴孔型錨栓錨固銜接，不應(yīng)發(fā)生部份插入破損，不宜產(chǎn)
生錨桿穿出破損；對于知足錨固深度要求的化學植筋及長螺桿，不應(yīng)產(chǎn)生混凝土基
材破損及插入破損（包羅沿膠筋界面破損以及膠混界面破損）。
4.2.6 混凝土結(jié)構(gòu)后錨固銜接承載力分項系數(shù) Rγ ，應(yīng)依據(jù)錨固銜接破損規(guī)范及被連
接結(jié)構(gòu)規(guī)范的區(qū)別，按表 4.2.6 接管。當有短缺試驗依據(jù)以及堅貞運用履歷，并經(jīng)國
家指定的機構(gòu)技術(shù)認證答應(yīng)后，其值可作適量調(diào)整。 表 4.2.6 錨固承載力分項系數(shù) Rγ
項
次 符號
被銜接結(jié)構(gòu)規(guī)范錨固破損規(guī)范
結(jié) 構(gòu) 構(gòu) 件 非 結(jié) 構(gòu) 構(gòu) 件
1 NRc,γ 混凝土錐體受拉破損 3.0 2.15 2 VRc,γ 混凝土楔形體受剪破損 2.5 1.8 3 Rpγ 錨栓穿出破損 3.0 2.15 4 Rspγ 混凝土劈裂破損 3.0 2.15 5 Rcpγ 混凝土剪撬破損 2.5 1.8 6 NRs,γ 錨栓鋼材受拉破損 55.13.1 ykstk ≥ff 4.12.1 ykstk ≥ff
7 VRs,γ 錨栓鋼材受剪破損
4.13.1 ykstk ≥ff( ≤stkf 800MPa 且
)8.0stkyk ≤ff
25.12.1 ykstk ≥ff ( ≤stkf 800MPa 且
)8.0stkyk ≤ff
4.2.7 未經(jīng)有先天的技術(shù)判斷或者妄想答應(yīng)，不患上改動后錨固銜接的用途以及運用情景。
5 錨固銜接內(nèi)力合成
5.1 艱深規(guī)定
5.1.1 錨栓內(nèi)力宜按如下根基假如妨礙合計：
1. 被銜接件與基材散漫面受力變形后仍連結(jié)為平面，錨板出平面剛度較大，其
筆直變形輕忽不計；
2. 錨栓自身不傳遞壓力（化學植筋除外），錨固銜接的壓力應(yīng)經(jīng)由被銜接件的錨
板間接傳給混凝土基材；
3. 群錨錨栓內(nèi)力按彈性事實合計。當錨固破損為錨栓或者植筋鋼材破損，且為低
強(≤5.8 級)鋼材時，可思考塑性應(yīng)力重擴散，按彈塑性事實合計。
5.1.2 當式 5.1.2 建樹時，錨固區(qū)基材可判斷為非開裂混凝土，否則宜判斷為開裂
混凝土，并按《混凝土結(jié)構(gòu)妄想規(guī)范》合計其裂縫寬度：
0RL ≤+σσ （5.1.2）
式中 Lσ ─外荷載（包羅錨栓荷載）及預(yù)應(yīng)力在基材結(jié)構(gòu)錨固區(qū)混凝土中所產(chǎn)
生的應(yīng)力規(guī)范值，拉為正，壓為負；
Rσ ─因為混凝土縮短、溫度變換及支座位移等在錨固區(qū)混凝土中所產(chǎn)生
的拉應(yīng)力規(guī)范值，若不斷止準確合計，可類似取 Rσ ＝3MPa。
5.2 群錨受拉內(nèi)力合計
5.2.1 軸心拉力浸染下(圖 5.2.1)，各錨栓所負責的拉力妄想值應(yīng)按下式合計：
NSd = N / n (5.2.1)
式中 NSd─錨栓所負責的拉力妄想值；
N─總拉力妄想值；
n─群錨錨栓個數(shù)。
5.2.2 軸心拉力與彎矩配合浸染下（圖 5.2.2），彈性合成時，受力 大錨栓的拉力
妄想值應(yīng)按如下規(guī)定合計：
1.當 021 ≥∑? iyMynN 時
21hsd iyMynNN ∑+= (5.2.2-1)
2. 當 021 ＜iyMynN ∑? 時
( ) 21hsd iyyMNLN ′∑′+= (5.2.2-2)
式中 M─彎矩妄想值； hsdN ─群錨中受力 大錨栓的拉力妄想值；
y1，y i─錨栓 1 及 i 至群錨形心軸的垂直距離；
iyy ′′ ,1 ─錨栓 1 及 i 至受壓一側(cè) 外排錨栓的垂直距離；
L─軸力 N 浸染點至受壓一側(cè) 外排錨栓的垂直距離。
5.3 群錨受剪內(nèi)力合計
5.3.1 群錨在剪切荷載 V 或者扭矩 T 浸染下，錨栓所負責的剪力，應(yīng)依據(jù)被銜接件錨
板孔徑 df 與錨栓直徑 d 的適配狀態(tài)，錨栓與混凝土基材邊緣的距離 c 值巨細等，分
別按如下規(guī)定判斷：
1. 錨板鉆孔與錨桿之間的空地△= df - d 或者鉆孔與套筒之間的空地（穿透式安
裝狀態(tài)）△= df—dnom小于或者即是表 5.3.1 的應(yīng)承值[△]，且邊距 C≥10hef 時，所有錨
栓平均攤派剪切荷載(圖 5.3.1-1)；
表 5.3.1 被銜接件孔徑、孔隙規(guī)定（妹妹）
錨栓 d 或者 dnom 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30
錨板孔徑 df 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33
大間隙［△］ 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3
2. △＞[△]或者 c＜10hef 時，惟獨全副錨栓負責剪切荷載（圖 5.3.1-2）；
3. 政府部錨栓的錨板孔沿剪切荷載偏差為長槽孔時，可不思考這些錨栓負責剪
力（圖 5.3.1-3）。
5.3.2 剪切荷載 V 浸染下（圖 5.3.2），錨栓的剪力妄想值應(yīng)按如下公式合計：
VVSi,x = Vx / nx (5.3.2-1)
VVSi,y = Vy / ny (5.3.2-2)
( ) ( )2Vysi,2Vxsi,Vsi VVV += (5.3.2-3) VhSd = VVsi,max (5.3.2-4)
式中 VVSi,x─錨栓 i 所受剪力的 x 重量；
VVSi,y─錨栓 i 所受剪力的 y 重量；
VVSi─錨栓 i 所受的組合剪力值；
Vx─剪切荷載妄想值 V 的 x 重量；
nx─退出 Vx 受剪的錨栓數(shù)目；
Vy─剪切荷載妄想值 V 的 y 重量；
ny─退出 Vy受剪的錨栓數(shù)目；
VhSd─負責剪力 大錨栓的剪力妄想值。
5.3.3 按彈性合成時，群錨在扭矩 T 浸染下（圖 5.3.3），錨栓的剪力妄想值應(yīng)按下
列公式合計：
VTSi,x = T yi / (∑xi2+∑yi2 ) (5.3.3-1)
VTSi,y = T xi / (∑xi2+∑yi2 ) (5.3.3-2)
( ) ( )2Tysi,2Txsi,Tsi VVV += (5.3.3-3) VhSd = VTsi,max (5.3.3-4)
式中 T─扭矩妄想值；
VTSi,x─T 浸染下錨栓 i 所受剪力的 x 重量；
VTSi,y─T 浸染下錨栓 i 所受剪力的 y 重量；
VTSi─T 浸染下錨栓 i 所受組合剪力值；
xi─錨栓 i 至以群錨形心為原點的 y 坐標軸的垂直距離；
yi─錨栓 i 至以群錨形心為原點的 x 坐標軸的垂直距離。
5.3.4 群錨在剪力 V 以及扭矩 T 配合浸染下(圖 5.3.4)，錨栓的剪力妄想值應(yīng)按下式計
算：
( ) ( )2Tysi,Vysi,2Txsi,Vxsi,si VVVVV +++= (5.3.4-1) VhSd = Vsi,max (5.3.4-2)
式中 VSi ─錨栓 i 的剪力妄想值。
6 承載能耐極限狀態(tài)合計
6.1 受拉承載力合計
6.1.1 錨固受拉承載力應(yīng)適宜表 6.1.1 的規(guī)定：
表 6.1.1 錨固受拉承載力妄想規(guī)定
破損規(guī)范 繁多錨栓 群 錨
錨栓鋼材破損 NSd≤NRd,s NhSd≤NRd,s
縮短型錨栓及擴孔型錨栓穿出破損 NSd≤NRd,p NhSd≤NRd,s
混凝土錐體受拉破損 NSd≤NRd,c NgSd≤NRd,c
混凝土劈裂破損 NSd≤NRd,sp NgSd≤NRd,sp
注： NhSd— 群錨中拉力 大錨栓的拉力妄想值；
NgSd— 群錨受拉區(qū)總拉力妄想值；
NRd,s— 錨栓鋼材破損受拉承載力妄想值；
NRd,c—混凝土錐體破損受拉承載力妄想值；
NRd,p—縮短型錨栓及擴孔型錨栓穿出破損受拉承載力妄想值；
NRd,sp—混凝土劈裂破損受拉承載力妄想值。
6.1.2 錨栓或者植筋鋼材破損時的受拉承載力妄想值 NRd,s，應(yīng)按如下公式合計： NRS,sRk,sRd, γNN = (6.1.2-1)
stkssRk, fAN = (6.1.2-2)
式中 sRk,N ─錨栓或者植筋鋼材破損受拉承載力規(guī)范值；
NRS,γ ─錨栓或者植筋鋼材破損受拉承載力分項系數(shù)，按表 4.2.6 接管；
As─錨栓或者植筋應(yīng)力截面面積；
fstk─錨栓或者植筋極限抗拉強度規(guī)范值。
6.1.3 單錨或者群錨混凝土錐體受拉破損時的受拉承載力妄想值 NRd,c，應(yīng)按如下公式
合計：
NRc,cRk,cRd, γNN = (6.1.3-1)
Nucr,Nec,Nre,Ns,oNc,
Nc,ocRk,cRk, ψψψψA
ANN = (6.1.3-2)
式中 cRk,N ─混凝土錐體破損時的受拉承載力規(guī)范值。
NRc,γ ─混凝土錐體破損時的受拉承載力分項系數(shù)， NRc,γ 按表 4.2.6 接管；
o cRk,N ─開裂混凝土單根錨栓受拉，事實混凝土錐體破損時的受拉承載力規(guī)范
值，按 6.1.4 條規(guī)定合計；
o Nc,A ─間距、邊距很大時，單根錨栓受拉，事實混凝土破損錐體投影面面積，
按 6.1.5 條規(guī)定合計；
Ac,N─單根錨栓或者群錨受拉，混凝土實有破損錐體投影面面積，按 6.1.6 條
無關(guān)規(guī)定合計；
ψ s,N─邊距 c 對于受拉承載力的著落影響系數(shù)，按 6.1.7 條規(guī)定合計；
ψ re,N─表層混凝土因密集配筋的剝離浸染對于受拉承載力的著落影響系數(shù)，按
6.1.8 條規(guī)定合計；
ψ ec,N─荷載公平 eN對于受拉承載力的著落影響系數(shù)，按 6.1.9 條規(guī)定合計；
ψ ucr,N─未裂混凝土對于受拉承載力的普及系數(shù)，按 6.1.10 條規(guī)定取用。 6.1.4 開裂混凝土單根錨栓，事實混凝土錐體破損受拉承載力規(guī)范值 o cRk,N (N)，應(yīng)
由試驗判斷，在適宜產(chǎn)物規(guī)范及本規(guī)程無關(guān)規(guī)定的狀態(tài)下，可按下式合計或者按表
6.1.4 接管：
1.5efkcu,oRk,c 0.7 hfN = (縮短型錨栓及擴孔型錨栓) (N) (6.1.4)
式中 fcu,k─混凝土立方體抗壓強度規(guī)范值 )N/妹妹( 2 ，當 fcu,k=45～60Mpa 時，應(yīng)
乘以著落系數(shù) 0.95；
hef─錨栓實用錨固深度(妹妹),對于縮短型錨栓及擴孔型錨栓，為縮短錐體與孔
壁 大擠壓點的深度。
6.1.5 單根錨栓受拉，混凝土事實化破損錐體投影面面積 o Nc,A 應(yīng)按如下公式合計（圖
6.1.5）： 2
Ncr,o
Nc, sA = (6.1.5)
式中 Ncr,s ─混凝土錐體破損狀態(tài)下，無間距效應(yīng)以及邊緣效應(yīng)，確保每一根錨栓受拉
承載力規(guī)范值的臨界間距。對于縮短型錨栓及擴孔型錨栓， 取
efNcr, 3hs = 。
表 6.1.4 單根縮短型錨栓、擴孔型錨栓受拉，混凝土錐體破損承載力規(guī)范值o
cRk,N (kN)
混凝土強度 實用 品級 錨固深度 (MPa) hef(妹妹)
C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60
30 5.14 5.75 6.30 6.80 7.27 7.52 7.93 8.31 8.68
35 6.48 7.25 7.94 8.58 9.17 9.48 9.99 10.48 10.94
40 7.92 8.85 9.70 10.48 11.20 11.58 12.20 12.80 13.37
45 9.45 10.57 11.57 12.50 13.36 13.82 14.56 15.27 15.95
50 11.07 12.37 13.56 14.64 15.65 16.18 17.06 17.89 18.68
55 12.77 14.28 15.64 16.89 18.06 18.67 19.68 20.64 21.56
60 14.55 16.27 17.82 19.25 20.58 21.27 22.42 23.52 24.56
70 18.33 20.50 22.45 24.25 25.93 26.80 28.25 29.63 30.95
80 22.40 25.04 27.43 29.63 31.68 32.75 34.52 36.21 37.82
90 26.73 29.88 32.74 35.36 37.80 39.08 41.19 43.20 45.12
100 31.30 35.00 38.34 41.41 44.27 45.77 48.24 50.60 52.85
120 41.15 46.01 50.40 54.44 58.20 60.16 63.42 66.51 69.47
140 51.86 57.98 63.51 68.60 73.34 75.82 79.92 83.82 87.54
160 63.36 70.84 77.60 83.81 89.60 92.63 97.64 102.41 106.96
180 75.60 84.52 92.59 100.01 106.91 110.53 116.51 122.19 127.63
200 88.54 98.99 108.44 117.13 125.22 129.45 136.46 143.12 149.48
250 123.74 138.35 151.55 163.70 175.00 180.92 190.70 200.01 208.90
300 162.67 181.87 199.22 215.19 230.04 237.82 250.68 262.92 274.61
350 204.98 229.18 251.05 271.17 289.89 299.69 315.90 331.32 346.05
400 250.44 280.00 306.72 331.13 354.18 366.15 385.59 404.79 422.79
450 298.84 334.11 366.00 395.32 426.62 436.90 460.54 483.01 504.49
500 350.00 391.31 428.66 463.01 494.97 511.71 539.39 565.71 590.87
6.1.6 群錨受拉，混凝土破損錐體投影面面積 Ac,N，應(yīng)依據(jù)錨栓部署布置狀態(tài)的區(qū)別，
分說按如下規(guī)定合計：
1） 單栓，挨近構(gòu)件邊緣布置，c1≤ccr,N時（圖 6.1.6-1）
Ac,N=(c1+0.5scr,N)scr,N (6.1.6-1)
2) 雙栓，垂直構(gòu)件邊緣布置，c1≤ccr,N, s1≤scr,N 時 (圖 6.1.6-2)
Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)scr,N (6.1.6-2)
3） 雙栓，平行構(gòu)件邊緣布置，c1≤ccr,N, s1≤scr,N 時(圖 6.1.6-3)
Ac,N=(c2+0.5sr,N)(s1+scr,N) (6.1.6-3)
4） 四栓，位于構(gòu)件角部，c1≤ccr,N, c2≤ccr,N，s1≤scr,N, s2≤scr,N時(圖 6.1.6-4)
Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)(c2+s2+0.5scr,N) (6.1.6-4)
上列公式中 c1, c2─偏差 1 及 2 的邊距；
s1, s2─偏差 1 及 2 的間距；
ccr,N─混凝土錐體破損，無間距效應(yīng)及邊緣效應(yīng)，確保每一根錨栓受拉
承拉載力規(guī)范值的臨界邊距，對于縮短型錨栓、擴孔型錨栓
ccr,N=1.5hef。
Scr,N
6.1.7 邊距 c 對于受拉承載力著落影響系數(shù)ψ s,N應(yīng)按下式合計：
13.07.0 ≤+=Ncr,c
cNs,ψ (6.1.7)
式中 c ─邊距，若有多個邊距時，取 小值。 Ncr,ccc ≤≤min ， minc 按 6.1.11 條規(guī)
定接管。
6.1.8 表層混凝土因密集配筋的剝離浸染對于受拉承載力著落影響系數(shù)ψ re,N 按下式
合計。當錨固區(qū)鋼筋間距 s≥150妹妹 時，或者鋼筋直徑 d≤10妹妹 且 S≥100妹妹 時，
則取ψ re,N=1.0。
1200
5.0 ≤+= efNre,hψ (6.1.8)
6.1.9 荷載公平對于受拉承載力的著落影響系數(shù)ψ ec,N按下式合計：
1/21
1≤
+=
Ncr,N
Nec, seψ (6.1.9)
式中 eN─外拉力 N 相干于群錨重心的公平距；若為雙向公平，應(yīng)分說按兩個偏差
合計，取 Nre,ψ ＝ 1)( Nec,ψ 2)( Nec,ψ 。
6.1.10 未裂混凝土對于受拉承載力的普及系數(shù) Nucr,ψ ，對于縮短型錨栓及擴孔型錨栓可
取 1.4。
6.1.11 錨栓邊距 c、間距 s 及基材厚度 h 應(yīng)分說≥其 小值 minc 、 mins 、 minh 。錨栓
裝置歷程中不產(chǎn)生劈裂破損的 小邊距 minc 、 小間距 mins 及 小厚度 minh ，應(yīng)由錨
栓消耗廠家經(jīng)由系統(tǒng)的試驗認證后提供，在適宜產(chǎn)物規(guī)范及本規(guī)程無關(guān)規(guī)定狀態(tài)
下，可接管如下數(shù)據(jù)：
efmin 5.1 hh = ，且 妹妹100min ≥h
縮短型錨栓(雙錐體) efmin 3hc = ， efmin 5.1 hs =
縮短型錨栓 efmin 2hc = ， efmin hs =
擴孔型錨栓 efmin hc = ， efmin hs =
當知足如下條件時，可不思考荷載條件下的劈裂破損浸染：
1.錨栓位于構(gòu)件受壓區(qū)或者配有能限度裂縫寬度≤0.3 妹妹 的鋼筋；
2. spcr,c5.1c ≥ ，及 ef2hh ≥ ，其中 spcr, c 為基材混凝土劈裂破損的臨界邊距，對于
擴孔型錨栓 efspcr, h2c = ，縮短型錨栓 efspcr, h3c = 。
當不知足上述要求時，則應(yīng)驗算荷載條件下的基材混凝土劈裂破損承載力，并
按如下公式合計混凝土劈裂破損承載力妄想值 spRd,N ：
RspspRk,spRd, γNN = (6.1.11-1)
cRk,sph,spRk, NN ψ= (6.1.11-2)
( ) 5.12 32efsph, ≤= hhψ (6.1.11-3)
式中 spRd,N ─混凝土劈裂破損受拉承載力妄想值；
spRk,N ─混凝土劈裂破損受拉承載力規(guī)范值；
cRk,N ─混凝土錐體破損時的受拉承載力規(guī)范值，按公式(6.1.3-2)合計，
但 Nc,A 、o
Nc,A 合計中的 Ncr,C 以及 Ncr,C 應(yīng)由 spcr,C =2hef(擴孔型錨栓)、
3hef(縮短型錨栓)以及 spcr,spcr, 2CS = 替換；
Rspγ ─混凝土劈裂破損受拉承載力分項系數(shù)，按表 4.2.6 接管；
sph,ψ ─構(gòu)件厚度 h 對于劈裂抗力的影響系數(shù)。
6.2 受剪承載力合計
6.2.1 錨固受剪承載力應(yīng)按表 6.2.1 規(guī)定合計：
表 6.2.1 錨固受剪承載力妄想規(guī)定
破損規(guī)范 繁多錨栓 群 錨
錨栓鋼材破損 VSd≤VRd,s VhSd≤VRd,s
混凝土剪撬破損 VSd≤VRd,cp VgSd≤VRd,cp
混凝土楔形體破損 VSd≤VRd,c VgSd≤VRd,c
表中 VhSd ─群錨中剪力 大錨栓的剪力妄想值；
VgSd ─群錨總剪力妄想值；
VRd,s─錨栓鋼材破損時的受剪承載力妄想值；
VRd,c─混凝土楔形體破損時的受剪承載力妄想值；
VRd,cp─混凝土剪撬破損時的受剪承載力妄想值。 6.2.2 錨栓或者植筋鋼材破損時的受剪承載力妄想值 VRd,s 應(yīng)按如下規(guī)定合計：
vRs,sRk,sRd, γVV = (6.2.2-1)
式中 sRk,V ─錨栓或者植筋鋼材破損時的受剪承載力規(guī)范值；
vRs,γ ─錨栓或者植筋鋼材破損時的受剪承載力分項系數(shù)， vRs,γ 按表 4.2.6 采
用。
1. 無杠桿臂的純剪， sRk,V 按下式合計：
VRk,s=0.5Asfstk (6.2.2-2)
式中 fstk─錨栓或者植筋極限抗拉強度規(guī)范值，按表 3.2.2 以及表 3.2.3 接管；
As─錨栓或者植筋應(yīng)力段截面面積較小值。
注：對于群錨，若錨栓鋼材延性較低（拉斷伸長率≤8%），VRk,s 應(yīng)乘以 0.8 的著落
系數(shù)。
2. 有杠桿臂的拉、彎、剪復(fù)合受力， sRk,V 可按如下公式合計：
OM l/MV sRk,sRk, α= (6.2.2-3)
)/1( sRd,sdsRk,sRk, NNMM ?=o (6.2.2-4)
stkelsRk, 2.1 fWM =o (6.2.2-5)
式中 l0─桿杠臂合計長度，當用墊圈以及螺母壓緊在混凝土基面上時（圖
6.2.2-1a），l0= l，無壓緊時（圖 6.2.2-1b），l0= l+0.5d；
Mα ─被銜接件解放系數(shù)，無解放時（圖 6.2.2-2a） Mα =1，有解放時（圖
6.2.2-2b） Mα =2。
o sRk,M ─單根錨栓抗彎承載力規(guī)范值；
sdN ─單根錨栓軸拉力妄想值；
NRd,s─單根錨栓鋼材破損受拉承載力妄想值；
Wel─錨栓截面抵抗矩。
6.2.3 構(gòu)件邊緣受剪（c<10hef）混凝土楔形體破損(圖 2.1.1四、圖 6.2.五、圖 6.2.6)時，
受剪承載力妄想值 VRd,c應(yīng)按如下公式合計：
vRc,cRk,cRd, γVV = (6.2.3-1)
vucr,vec,vα,vh,vs,vc,
vc,cRk,cRk, ψψψψψo
o
AA
VV = (6.2.3-2)
式中 sRk,V ─構(gòu)件邊緣混凝土破損時受剪承載力規(guī)范值；
vRc,γ ─構(gòu)件邊緣混凝土破損時受剪承載力分項系數(shù)， vRc,γ 按表 4.2.6 接管；
oRk,cV ─開裂混凝土，單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪，混凝土事實楔形體破損
時的受剪承載力規(guī)范值，按 6.2.4 條規(guī)定合計；
A°c,v─單根錨栓受剪，在無平行剪力偏差的領(lǐng)土影響、構(gòu)件厚度影響或者相
鄰錨栓影響，混凝土破損事實楔形體在側(cè)向的投影面面積，按 6.2.5
條規(guī)定合計；
Ac,v─群錨受剪，混凝土破損楔形體在側(cè)向的投影面面積，按 6.2.6 條規(guī)
定合計；
vs,ψ ─邊距比 c2/c1 對于受剪承載力的著落影響系數(shù)，按 6.2.7 條規(guī)定合計；
vh,ψ ─邊距與厚度比 c1/h 對于受剪承載力的普及影響系數(shù)，按 6.2.8 條規(guī)定
合計；
vα,ψ ─剪力角度對于受剪承載力的影響系數(shù)（圖 6.2.9），按 6.2.9 條規(guī)定合計；
vec,ψ ─荷載公平 ev 對于群錨受剪承載力的著落影響系數(shù)，按 6.2.10 條規(guī)定計
算；
vucr,ψ ─未裂混凝土及錨區(qū)配筋對于受剪承載力的普及影響系數(shù)，按 6.2.11
條規(guī)定取用。
6.2.4 開裂混凝土，單根錨栓垂直于構(gòu)件邊緣受剪，混凝土楔形體破損時的受剪承
載力規(guī)范值 o cRk,V 應(yīng)由試驗判斷，在適宜產(chǎn)物規(guī)范及本規(guī)程無關(guān)規(guī)定的狀態(tài)下，可按
下式合計：
1.51
0.20.45 cf)d/l(dV kcu,nomfnomcRk, =o （N） (6.2.4)
式中 dnom─錨栓外徑(妹妹)；
lf─剪切荷載下錨栓的實用長度(妹妹)，可取 lf≤hef 且 lf≤ d8 。
6.2.5 單根錨栓受剪，在無平行剪力偏差的領(lǐng)土影響、構(gòu)件厚度影響或者相鄰錨栓影
響，混凝土破損楔形體在側(cè)向的投影面面積 A°c,v (圖 6.2.5)，應(yīng)按下式合計：
21vc, 5.4 cA =o (6.2.5)
6.2.6 群錨受剪，混凝土破損楔形體在側(cè)面的投影面面積 Ac,v，應(yīng)按如下規(guī)定合計：
1）單栓，位于構(gòu)件角部，h＞1.5c1, c2≤1.5c1 時（圖 6.2.6-1）
Ac,v=1.5c1(1.5c1+c2) (6.2.6-1)
2）雙栓，位于構(gòu)件邊緣，厚度較小，h≤1.5c1, s2≤3c1 時（圖 6.2.6-2）
Ac,v=(3c1+s2)h (6.2.6-2)
3） 四栓，位于構(gòu)件角部，厚度較小，h≤1.5c1, s2≤3c1, c2≤1.5c1 時(圖 6.2.6-3)
Ac,v=(1.5c1+s2+c2)h (6.2.6-3)
6.2.7 邊距比 c2/c1 對于受剪承載力的著落影響系數(shù) vs,ψ ，應(yīng)按下式合計：
15.1
3.07.01
2vs, ≤+= c
cψ (6.2.7)
6.2.8 邊距與構(gòu)件厚度比 c1/h 對于受剪承載力的普及影響系數(shù) vh,ψ ，應(yīng)按下式合計：
1)5.1
( 3/11vh, ≥= hc
ψ (6.2.8)
6.2.9 剪力與垂直于構(gòu)件從容邊偏差軸線之夾角α（圖 6.2.9）對于受剪承載力的影響
系數(shù) vα,ψ ，應(yīng)按下式合計：
0.2
)sin5.0/(cos10.1
v,α
v,α
v,α
=
+=
=
ψααψ
ψ
)180α(90
)90α(55
)55α(0
oo
oo
oo
≤≤
<<
≤≤
(6.2.9)
6.2.10 荷載公平對于群錨受剪承載力的著落影響系數(shù) vec,ψ ，應(yīng)按下式合計：
13/21
1
1vec, ≤+=
cevψ (6.2.10)
式中 ev─剪力協(xié)力點至受剪錨栓重心的距離。
6.2.11 未裂混凝土及錨固區(qū)配筋對于受剪承載力的普及影響系數(shù) vucr,ψ ，應(yīng)按如下規(guī)
定接管：
=vucr,ψ 1.0 ，邊緣為無筋的開裂混凝土
=vucr,ψ 1.2 ，邊緣配有 ≥φ 12妹妹 直筋的開裂混凝土
=vucr,ψ 1.4 ，未裂混凝土，或者邊緣配有φ ≥ 12妹妹 直筋及 a≤ 100妹妹 箍筋的開裂
混凝土
6.2.12 混凝土剪撬破損(圖 2.1.15)時的受剪承載力妄想值 VRd,cp，應(yīng)按如下公式計
算：
RcpcpRk,cpRd, γVV = (6.2.12-1)
VRk,cp=kNRk,c (6.2.12-2)
式中 cpRk,V ─混凝土剪撬破損時的受剪承載力規(guī)范值；
Rcpγ ─混凝土剪撬破損時的受剪承載力分項系數(shù)， Rcpγ 按表 4.2.6 接管；
k─錨固深度 hef 對于 VRk,cp 影響系數(shù)，當 hef＜60妹妹 時，取 k =1.0，當
hef≥60妹妹 時，取 k =2.0。
6.3 拉剪復(fù)合受力承載力合計
6.3.1 拉剪復(fù)合受力下錨栓或者植筋鋼材破損時的承載力，應(yīng)按如下公式合計：
1)()( 2sRd,
sd2
sRd,
sd ≤+VV
NN hh
(6.3.1-1)
NRs,Rk,sRd,s /γNN = (6.3.1-2)
VRs,Rk,sRd,s /γVV = (6.3.1-3)
6.3.2 拉剪復(fù)合受力下混凝土破損時的承載力，應(yīng)按如下公式合計：
1)()( 5.1cRd,
sd5.1
cRd,
sd ≤+VV
NN gg
(6.3.2-1)
NRc,cRk,cRd, /γNN = (6.3.2-2)
VRc,cRk,cRd, / γVV = (6.3.2-3)
7 錨固抗震妄想
7.0.1 有抗震布防要求的錨固銜接所用之錨栓，應(yīng)選用化學植筋以及能防御縮短片松
馳的擴孔型錨栓或者扭矩操作式縮短型錨栓，不應(yīng)選用錐體與套筒別離的位移操作式
縮短型錨栓。
7.0.2 抗震妄想錨栓布置，除應(yīng)功能本規(guī)程第 8 章無關(guān)規(guī)定外，宜布置在構(gòu)件的受
壓區(qū)、非開裂區(qū)，不應(yīng)布置在素混凝土區(qū)；對于高烈度區(qū)一級抗震之緊張結(jié)構(gòu)構(gòu)件
的錨固銜接，宜布置在有縱橫鋼筋環(huán)抱的區(qū)域。
7.0.3 抗震錨固銜接錨栓的 小實用錨固深度宜知足表 7.0.3 的規(guī)定，當有短缺試
驗依據(jù)及堅貞工程履歷并經(jīng)******指定機構(gòu)認證答合時可不受其限度。
表 7.0.3 錨栓 小實用錨固深度 hef,min/d
錨栓受拉、邊緣受剪、
拉剪復(fù)合受力之結(jié)構(gòu)
構(gòu)件銜接及性命線工
程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件銜接
非結(jié)構(gòu)構(gòu)件銜接及受壓、
中間受剪、壓剪復(fù)合受力
之結(jié)構(gòu)構(gòu)件銜接 錨栓 規(guī)范
布防 烈度
C20 C30 ≥C40 C20 C30 ≥C40
≤6 26 22 19 24 20 17 化學植筋及螺桿
7～8 29 24 21 26 22 19 ≤6 4
7 5 擴孔型錨栓 8 6
≤6 5 7 6 縮短型錨栓 8
不患上接管
7 注：植筋系指 HRB335 級鋼筋，螺桿系指 5.6 級鋼材，對于非 HRB335 級以及 5.6 級鋼材，錨固深度應(yīng)作響應(yīng)增減；d 為螺桿或者植筋直徑， d≤25妹妹。
7.0.4 錨固銜接地震浸染內(nèi)力合計應(yīng)按現(xiàn)行******規(guī)范《修筑抗震妄想規(guī)范》GB50011
妨礙。
7.0.5 抗震妄想時，地震浸染下錨固承載力著落系數(shù) k應(yīng)由錨栓消耗廠家經(jīng)由系統(tǒng)
的試驗認證后提供，在無系統(tǒng)試驗狀態(tài)下，可按表 7.0.5 接管；承載力抗震調(diào)整系
數(shù)RE
γ ，取1.0。
表 7.0.5 地震浸染下錨固承載力著落系數(shù) k
受力性子
破損型態(tài)及錨栓規(guī)范 受拉 受剪
錨栓或者植筋鋼材破損 1.0 1.0
擴孔型錨栓 0.8 0.7 混凝土基材破損
縮短型錨栓 0.7 0.6
7.0.6 錨固銜接抗震妄想，應(yīng)公平抉擇錨固深度、邊距、間距等錨固參數(shù)，或者接管
實用的隔震以及消能減震措施，操作為錨固銜接系統(tǒng)延性破損。對于受拉、邊緣受剪、
拉剪組合之結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不患上泛起混凝土基材破損及錨栓插入破損。當操作為錨栓鋼
材破損時，錨固承載力應(yīng)知足如下要求：
混凝土錐體破損狀態(tài) NRd,c≥NRd,s (7.0.6-1)
混凝土劈裂破損狀態(tài) NRd,sp≥NRd,s (7.0.6-2)
插入破損狀態(tài) NRd,p≥NRd,s (7.0.6-3)
混凝土剪壞狀態(tài) VRd,c≥VRd,s (7.0.6-4)
混凝土撬壞狀態(tài) VRd,cp≥VRd,s (7.0.6-5)
7.0.7 除化學植筋外，地震浸染下錨栓應(yīng)始終處在受拉狀態(tài)下，錨栓 小拉力 Nsk,min
宜知足下式要求：
Nsk, min≥0.2Ninst (7.0.7)
式中 Ninst ─思考松馳后，錨栓的實有預(yù)緊力。
7.0.8 新建工程接管錨栓錨固銜接時，錨固區(qū)應(yīng)具備如下規(guī)格的鋼筋網(wǎng)：
對于緊張的錨固，直徑不小于 8妹妹，間距不大于 150妹妹；
對于艱深錨固，直徑不小于 6妹妹，間距不大于 150妹妹。
8 結(jié)構(gòu)措施
8.0.1 混凝土基材的厚度 h 應(yīng)知足如下規(guī)定：
1. 對于縮短型錨栓以及擴孔型錨栓，h≥1.5hef 且 h ＞100妹妹；
2. 對于化學植筋，h≥hef+2do 且 h＞100妹妹，其中 hef 為錨栓的埋置深度，d0
為錨孔直徑。
8.0.2 群錨錨栓 小間距值 smin 以及 小邊距值 cmin，應(yīng)由廠家經(jīng)由******授權(quán)的檢測
機構(gòu)魔難合成后給定，否則不應(yīng)小于如下數(shù)值：
1. 縮短型錨栓：smin≥10dnom；cmin≥12dnom；
2.擴孔型錨栓：smin≥8dnom；cmin≥10dnom；
3.化學植筋：smin≥5d；cmin≥5d。
其中 dnom為錨栓外徑。
8.0.3 錨栓在基材結(jié)構(gòu)中所產(chǎn)生的附加剪力 VSd,a及錨栓與外荷載配合浸染所產(chǎn)生
的組合剪力 VSd，應(yīng)知足如下規(guī)定：
VSd,a ≤0.16ftbh0 (8.0.3-1)
Vsd ≤VRd,b (8.0.3-2)
式中 VRd，b ─基材構(gòu)件受剪承載力妄想值；
ft ─基材混凝土軸心抗拉強度妄想值；
b ─構(gòu)件寬度；
h0 ─構(gòu)件截面合計高度。
8.0.4 錨栓不患上布置在混凝土的呵護層中，實用錨固深度 hef 不患上包羅拆穿層或者抹
灰層(圖 8.0.4)。
8.0.5 處在室外條件的被銜接鋼構(gòu)件，其錨板的錨固方式應(yīng)使錨栓不泛起過大交變
溫度應(yīng)力，在運用條件下，應(yīng)操作受力 大錨栓的溫度應(yīng)力變幅△σ=σmax -σmin
≤100MPa。
8.0.6 所有外露的后錨固銜接件，應(yīng)思考情景的侵蝕浸染及火災(zāi)的倒楣影響，應(yīng)有
堅貞的防腐、防火措施。
9 錨固施工與驗收
9.1 根基要求
9.1.1 錨栓的種別以及規(guī)格應(yīng)適宜妄想要求，應(yīng)有該產(chǎn)物制作商提供的產(chǎn)物及格證書
以及運用詮釋書，且應(yīng)依占無關(guān)產(chǎn)物規(guī)范的無關(guān)規(guī)定妨礙施工以及驗收。
9.1.2 錨栓裝置時，錨固區(qū)基材應(yīng)適宜如下要求：
1 混凝土強度應(yīng)知足妄想要求，否則應(yīng)勘誤錨固參數(shù)。
2 外表應(yīng)堅貞、平展，不應(yīng)有起砂、起殼、蜂窩、麻面、油污等影響錨固承載
力的征兆；
3 若妄想無詮釋，在錨固深度的畛域內(nèi)應(yīng)根基去世板。
9.1.3 錨栓裝置方式及工具應(yīng)適宜該產(chǎn)物裝置詮釋書的要求。
9.2 錨孔
9.2.1 錨孔應(yīng)適宜妄想或者產(chǎn)物裝置詮釋書的要求，當無具體要求時，應(yīng)適宜表 9.2.1-1
以及 9.2.1-2 的要求。
表 9.2.1-1 錨孔品質(zhì)的要求
錨栓種類 錨孔深度應(yīng)承偏差(妹妹) 垂直度應(yīng)承偏
差(°) 位置應(yīng)承偏差
(妹妹)
縮短型錨栓以及 擴孔型錨栓
+10 -0 5
擴孔型錨栓的擴孔 +5 -0 5
化學植筋 +20 -0 5
5
表 9.1.1-2 縮短型錨栓及擴孔型錨栓錨孔直徑應(yīng)承公役（妹妹）
錨栓直徑 錨孔公役 錨栓直徑 錨孔公役 6～10 ≤+0.4 12～18 ≤+0.50 20～30 ≤+0.6 32～37 ≤+0.70 ≥40 ≤+0.8
9.2.2 對于縮短型錨栓以及擴孔型錨栓的錨孔，運用空壓機或者手動氣筒吹凈孔內(nèi)粉屑；
對于化學植筋的錨孔，應(yīng)先用空壓機或者手動氣筒殘缺吹凈孔內(nèi)碎碴以及粉塵，再用丙
酮擦拭孔道，并連結(jié)孔道去世板。
9.2.3 錨孔應(yīng)避開受力主筋，對于廢孔，運用化學錨固膠或者高強度品級的樹脂水泥
砂漿填實。
9.3 錨栓的裝置與錨固
9.3.1 錨栓的裝置方式，應(yīng)依據(jù)妄想選型及銜接結(jié)構(gòu)的區(qū)別，分說接管預(yù)插式裝置
(圖 9.3.1-1)、 穿透式裝置（圖 9.3.1-2）或者分開基面的裝置（圖 9.3.1-3）。
9.3.2 錨栓裝置前，應(yīng)殘缺翦滅外表附著物、浮銹以及油污。
9.3.3 擴孔型錨栓以及縮短型錨栓的錨固操作應(yīng)按產(chǎn)物詮釋書的規(guī)定妨礙。
9.3.4 化學植筋的裝置應(yīng)依據(jù)錨固膠施用形態(tài)（管裝式、機械注入式、現(xiàn)場配制式）
以及偏差（向上、向下、水平）的區(qū)別接管響應(yīng)的方式?；瘜W植筋的焊接，應(yīng)思考焊
接高溫對于膠的不良影響，接管實用的降溫措施，分開基面的鋼筋預(yù)留長度應(yīng)≥20d，
且≥200妹妹。
9.3.5 化學植筋置入錨孔后，在固化實現(xiàn)以前，應(yīng)遵照廠家所提供的養(yǎng)生條件妨礙固
化養(yǎng)生，固化時期必然擾動。
9.3.6 后錨固銜接施工品質(zhì)應(yīng)適宜妄想要求以及產(chǎn)物詮釋書的規(guī)定，當妄想無具體要
求時，應(yīng)適宜表 9.3.6 的要求。
表 9.3.6 錨固品質(zhì)要求
錨栓種類 預(yù)緊力 錨固深度(妹妹) 縮短位移
(妹妹) 扭矩操作式縮短型錨栓 ±15% 0，+5 -------- 扭矩操作式擴孔型錨栓 ±15% 0，+5 -------- 位移操作式縮短型錨栓 ±15% 0，+5 0，+2
9.4 錨固品質(zhì)魔難與驗收
9.4.1 錨固品質(zhì)魔難應(yīng)包羅下述內(nèi)容：
一、文件資料魔難；
二、錨栓、錨固膠的種別、規(guī)格是否適宜妄想以及規(guī)范要求；
三、錨栓的位置是否適宜妄想要求；
四、基材混凝土強度是否適宜妄想要求；
五、錨孔品質(zhì)魔難；
六、錨固品質(zhì)；
七、群錨縱橫部署應(yīng)適宜規(guī)定，裝置后的錨栓詳情應(yīng)劃一清潔；
八、按附錄 A 對于錨栓的實際抗拔力妨礙抽樣魔難。 9.4.2 文件資料魔難應(yīng)包羅：妄想施工圖紙及相干文件、錨固膠的出廠品質(zhì)保障書
（或者實檢證實，其中應(yīng)有主要組成及功能指標，消耗日期，產(chǎn)物規(guī)范號等等）、錨
桿的品質(zhì)及格證書（含鋼號、尺寸規(guī)格等等）、施工工藝記實及操作規(guī)程以及施工自
檢職員的魔難服從等文件。
9.4.3 錨孔品質(zhì)魔難應(yīng)包羅下述內(nèi)容：
一、錨孔的位置、直徑、孔深以及垂直度，當接管預(yù)擴孔擴孔型錨栓時，尚應(yīng)檢
查擴孔全副的直徑以及深度；
二、錨孔的清孔狀態(tài)；
三、錨孔周圍混凝土是否存在弱點、是否已經(jīng)根基去世板，情景溫度是否適宜要求；
四、鉆孔是否傷及鋼筋。
9.4.4 錨固品質(zhì)的魔難應(yīng)適宜如下要求：
一、對于化學植筋應(yīng)比力施工圖魔難植筋位置、尺寸、垂直（水平）度及膠漿
詳情固化狀態(tài)等；用鐵釘形貌魔難膠漿固化水平，以手拔搖方式開始魔難被銜接件
是否錨牢錨實等。
二、縮短型錨栓以及擴孔型錨栓應(yīng)按妄想或者產(chǎn)物裝置詮釋書的要求魔難錨固深度、
預(yù)緊力操作、縮短位移操作等。
9.4.5 錨固工程驗收，應(yīng)提供如下文件以及記實：
一、妄想變更；
二、錨栓的品質(zhì)及格證書、產(chǎn)物裝置（運用）詮釋書以及進場后的復(fù)驗陳說；
三、錨固裝置工程施工記實；
四、錨固工程品質(zhì)魔難記實；
五、錨栓抗拔力現(xiàn)場抽檢陳說；
六、分項工程品質(zhì)評定記實；
七、工程嚴正成果解決記實；
八、開工圖及其余無關(guān)文件記實。
附錄 A 錨固承載力現(xiàn)場魔難方式
A.1 根基規(guī)定
A.1.1 混凝土結(jié)構(gòu)后錨固工程品質(zhì)應(yīng)妨礙抗拔承載力的現(xiàn)場魔難。
A.1.2 錨栓抗拔承載力現(xiàn)場魔難可分為非破損性魔難以及破損性魔難。對于艱深結(jié)構(gòu)
及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可接管非破損性魔難；對于緊張結(jié)構(gòu)構(gòu)件及性命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，
應(yīng)接管破損性魔難。
A.2 試樣選取
A.2.1 錨固抗拔承載力現(xiàn)場非破損性魔難可接管隨機抽樣方式取樣。
A.2.2 同規(guī)格，同型號，基底細反部位的錨栓組成一個魔難批。抽取數(shù)目按每一批錨
栓總數(shù)的 1‰合計，且良多于 3 根。
A.3 魔難配置裝備部署
A.3.1 現(xiàn)場魔難用的儀器、配置裝備部署，如拉拔儀、x-y 記實儀、電子荷載位移丈量儀等，
應(yīng)定期檢定。
A.3.2 加荷配置裝備部署應(yīng)能按規(guī)定的速率加荷，測力系統(tǒng)整機誤差不應(yīng)***過全量程的 ±
2%。
A.3.3 加荷配置裝備部署應(yīng)能保障所施加的拉伸荷載始終與錨栓的軸線不同。
A.3.4 位移丈量記實儀宜能陸續(xù)記實。當不能陸續(xù)記實荷載位移曲線時，可分階段
記實，在到達荷載峰值前，記實點應(yīng)在 10 點以上。位移丈量誤差不應(yīng)***過 0.02妹妹。
A.3.5 位移儀應(yīng)保障可能丈量出錨栓相干于基材外表的垂直位移，直至錨固破損。
A.4 魔難方式
A.4.1 加荷配置裝備部署反對于環(huán)內(nèi)徑 Do 應(yīng)知足下述要求：化學植筋 Do≥max(12d，250妹妹)，
縮短型錨栓以及擴孔型錨栓 Do≥4hef 。
A.4.2 錨栓拉拔魔難可選用如下兩種加荷制度：
1. 陸續(xù)加載，以勻速加載至設(shè)定荷載或者錨固破損，總加荷光陰為 2min～3min。
2. 分級加載，以預(yù)計極限荷載的 10%為一級，逐級加荷，每一級荷載連結(jié) 1min～
2min，至設(shè)定荷載或者錨固破損。
A.4.3 非破損性魔難，荷載魔難值應(yīng)取 0.9Asfyk 及 0.8 cRk ,N 合計之較小值。 cRk ,N 為
非鋼材破損承載力規(guī)范值，可按 6.1 節(jié)無關(guān)規(guī)定合計。
A.5 魔難服從評定
A.5.1 非破損性魔難荷載下，以混凝土基材無裂縫、錨栓或者植筋無滑移等宏不雅裂損
征兆，且 2min 持荷時期荷載著落≤5％時為及格。當非破損性魔難為不同格時，應(yīng)
另抽良多于 3 個錨栓做破損性魔難分說。
A.5.2 對于破損性魔難，該批錨栓的極限抗拔力知足如下規(guī)定為及格：
sducRm NN ][γ≥ (A.5.2-1)
Rk,*cRmin NN ≥ (A.5.2-2)
式中 sdN ─錨栓拉力妄想值；
cRmN ─錨栓極限抗拔力實測平均值；
cRminN ─錨栓極限抗拔力實測 小值；
Rk,*N ─錨栓極限抗拔力規(guī)范值，依據(jù)破損規(guī)范的區(qū)別，分說按 6.1 節(jié)無關(guān)
規(guī)定合計；
][ uγ ─錨固承載力魔難系數(shù)應(yīng)承值，類似取 ][ uγ *Rγ11.= ， *Rγ 按表 4.2.6
取用。
A.5.3 當試驗服從不知足 A.5.1 條及 A.5.2 條響應(yīng)規(guī)定時，應(yīng)會同無關(guān)部份依據(jù)試
驗服從，鉆研接管特意措施解決。
本規(guī)程用詞用語詮釋
一、為了便于在推廣本規(guī)程條文時區(qū)別看待，對于要求嚴厲水平差此外用詞詮釋如下：
1）呈現(xiàn)很嚴厲，非這樣做不可的用詞：
側(cè)面詞藻用"必須"；反面詞藻用"嚴禁"。
2）呈現(xiàn)嚴厲，在個別狀態(tài)下均應(yīng)這樣做的用詞：
側(cè)面詞藻用"應(yīng)"；反面詞藻用"不應(yīng)"或者"不患上"。
3）呈現(xiàn)應(yīng)承稍有抉擇，在條件答合時首先這樣做的用詞：
側(cè)面詞藻用"宜"；反面詞藻用"不宜"。
呈現(xiàn)有抉擇，在未必條件下可能這樣做的，接管"可"。
二、規(guī)程中指定應(yīng)按其余無關(guān)規(guī)范、規(guī)程推廣時，寫法為：
"應(yīng)適宜…...的規(guī)定"或者"應(yīng)按……推廣"。
